25x25不锈钢方管

热轧成型或冷轧成型的不锈钢方管及(以下统一简称为不锈钢方管)在欧美、日本等国家已广泛应用于承重结构，如体育馆、展览大厅、会议中心、候机楼、工业厂房、门厅、走廊等屋盖，以及桥梁、人行过街桥、电视塔、各种用途的支架和台架等特种结构。
不锈钢方管结构之所以得到广泛应用，是由于它的*特的优越性:不锈钢方管外表美观，可以创造优美的结构，深受建筑师们的钟爱:节点加工、连接简易;具有较大的截面惯性矩，抗压、抗弯、抗扭性能好，可减轻结构重:杆件两端一般为封闭，容易防锈蚀除尘:便于运物和存放。降低其费用:屋益结构上弦易与其它结构或屋面板连接:若是采用直接焊接连接节点，弦杆在一个或二个方向可以是连续的，传力直接，省掉了连接件，从而节约翎材20%～30%。
不锈钢方管在国外已广泛应用于平面析架，在空间网格结构(立体结构、网架、单层与双层网壳)中也日益增多。其原因是:
1、对不锈钢方管结构的特性及发展潜力认识较深:
2、生产厂家的技术支持，不锈钢方管的产JUR大且规格较齐全、按欧洲标准(EN10210-2)供应的管材，不锈钢方管规格为40X40mm～ 400X400mm壁厚2.5～36mm;不锈钢矩形管规格为30X50mm～300X500mm壁厚为2.5～16mm:加水大供应的管材，不锈钢方管规格为25X25mm～305X3O5mm,壁厚2.5～13mm.不锈钢矩形管为25X51mm～203X305mm壁厚2.5～13mm.
3、不锈钢方管结构的连接设计是一个十分重要的问题，特别是直接焊接不锈钢方管节点的连接张度对不锈钢方管的选择通常起控制作用，国外的一大批学者们进行了长期、大量的理论分析与试验研究，以及经验修正，提出了实用的设计方法(包括峥力与疲劳)。
4、制定了不锈钢方管结构节点设计的条文、规程及设计指南或设计手册。如欧洲铆结构设计规范(ENV1993-1-1 Eurocode3);国际焊接学会(11W)制订的管节点设计建议及有关规定;国际管结构发展与研究**(CIDECT)的管结构设计指南;德国的DIN19809、法国的NFP22-258规范，加拿大标准CAN/CSA-S16.1-M89等。值得指出的是，许多管结构的研究者及生产企业与国内外的学术组织及行业组织进行了紧密的协作，特别是CIDECT,IIW,AISI(美国钢铁协会)、加农大焊接协会(CWB)、加章大钢结构协会(CISC)、英国钢铁有限公司管材部(BSTP)......等为推动不锈钢方管结构的生产和发展起了重大作用。
5、结构的型式多样化，既有平面析架，又有空间网格结构;节点构造多样化，既有**节点，又有直接焊接连接节点，既有焊接又有螺栓连接;杆件配多样化一个结构既可全部采用不锈钢方管，也可采用不锈钢方管与其它型钢描配，如表一所示。
6、采用了半自动化或全自动化不锈钢方管杆件的加工设备与工艺，腹杆端部书按与弦杆相交线进行切创，不锈钢方管为直线切创。比圆管容易且价格便宜。
不锈钢方管在我国的应用还不普及，应用的范圈较小，主要是跨度不很大的平面析架。近些年来我国虽已建成或正在建造的一些大跨度不锈钢方管结构，但主要是外国设计公司的设计方案或初步设计，甚至不锈钢方管材料也是国外进口的，例如长套体育馆的双层不锈钢方管网充结构(长向191.682m.短向146m),新体育馆的三个星盖结构，径向平面析架上弦采用方钢管。

品名：316L不锈钢方管、316不锈钢方管、304L不锈钢方管
不锈钢方管的相关信息：
方管，顾名思义，它是种方形体的管型，很多种材质的物质都可以形成方管体，它介质于，干什么用，用在什么地方，大多数方管以钢管为多数，多为结构方管，装饰方管，建筑方管等.
方管，是方形管材的一种称呼，也就是边长相等的的钢管。是带钢经过工艺处理卷制而成。一般是把带钢经过拆包，平整，卷曲，焊接形成圆管，再由圆管轧制成方形管然后剪切成需要长度。一般是50根每包。
方管有无缝和焊缝之分，无缝方管是将无缝圆管挤压成型而成。
1． 方管的性能指数分析-塑性
塑性是指金属材料在载荷作用下，产生塑性变形（*变形）而不破坏的能力。
2． 方管的性能指数分析-硬度
硬度是衡量金属材料软硬程度的指针。目前生产中测定硬度方法常用的是压入硬度法，它是用一定几何形状的压头在一定载荷下压入被测试的金属材料表面，根据被压入程度来测定其硬度值。

不锈钢方管受到周围介质的作用而引起的破坏，一般称为方管腐蚀，大量的实验和试验已证实，当不锈钢方管变形或有应力作用时，不仅腐蚀速度增大，而且还能改变腐蚀的分布情况，使均匀腐蚀能变为局部腐蚀。
应力腐蚀破裂系在应力(残余应力、热应力、工作应力等)和腐蚀介质共同作用下而引起的一种破坏形式，它也是局部腐蚀的一种类型。根据各国的大量统计，近来，不锈钢方管的应力腐蚀破裂事故已占湿态腐蚀中全部破坏事例的30-50%，个别统计甚至有高达60%的。目前，应力腐蚀破裂不仅遍及采用不锈钢的化工、石油、动力、湿法冶余、航空、原子能等工业部门，而且遍及耐腐蚀的几乎所有常用的钢种和合金。由于此种破裂能导致设备和部件在不发生任何变形情况下的迅速、突然破坏，因此，应力腐蚀破裂危害很大，它严重妨碍不锈钢方管和一些耐腐蚀合金的进一步应用和推广。为此，近二、三十年来，对不锈钢方管应力腐蚀破裂的研究日益广泛和深入，并取得了相当大的进展，它是历届国际腐蚀会议上讨论的重要内容。截止目前为止，对应力腐蚀破裂的认识在不断深入，但是，由于应力腐蚀破裂的复杂性，影响因素较多，涉及的学科很广，都有许多疑难问题，需要进一步解决。

不锈钢方管在热变形过程中容易产生边裂、边损等缺陷，对边裂发生的影响因素已有较多的经验积累，但是仍没有形成统一的认识。用价格低廉的氮、锰来部分取代镍，开发出的低镍奥氏体不锈钢生产方管，在热变形过程中，同样容易发生边裂缺陷.根据方管变形过程中的应力状态及变形特点，在热模拟试验机现有功能的基础上，设计制造热变形试验装置。配合热模拟试验机使用的该试验装置能够模拟实际的热轧过程。在连铸坯壳层上制取小型热轧试样，并利用该试验装置进行奥氏体不锈钢方管的模拟变形试验.压下量为10～60%，变形温度为950～1250℃，间隔50℃。观察分析轧后试样的边部形貌，特别是边部裂纹的产生情况。
对于Cr15Mn9Cu2NiN奥氏体不锈钢方管，当变形时压下量足够大时，在各试验温度下，试样边部均会产生裂纹，裂纹均沿奥氏体晶界扩展;在975～1150℃区间时，产生边部开裂倾向较大。轧后试样的微观组织的晶粒内部存在变形亚结构和孪晶界，并且随着变形温度的升高，晶粒中的变形亚结构和孪晶界逐渐减少，同时在1200℃时，晶粒尺寸明显小于其他温度时的晶粒尺寸。不锈钢方管试样经小压下量、多道次热变形时，边部开裂倾向减小。多道次轧后试样的微观组织中可以明显观察到细小的再结晶晶粒，而且晶粒内部未发现或少量存在变形亚结构:增加轧制道次可以使晶粒尺寸大小变得更加均匀。对于Cr17Mn6Ni4Cu2N不锈钢方管，在1100～1150℃区间内，其产生边部裂纹的倾向较大。轧后试样的微观组织中存在一定量的铁素体，并且随着变形温度的升高，铁素体尺寸逐渐增大。铁素体以连续的蠕虫状的形式位于奥氏体晶界处，或是同Cr15Mn9Cu2NiN钢一样，铁素体以颗粒状的形式位于奥氏体基体上。Cr17Mn6Ni4Cu2N钢在经过变形后，其树枝晶主干发生了错位、扭曲，同时原二次晶呈颗粒状分布，晶粒尺寸较小